Емкостной ток через емкость сети

Расчет емкостного тока замыкания на землю воздушной линии

Емкостной ток ВЛ может быть приближенно
определен по формуле :

I_с.вл = (2,7 ÷ 3,3)
· U · l · 10-3, А,

где: U – напряжение сети, кВ (6, 10 или 35 кВ);l – длина линии, км.

Для линий 6-10 кВ, а также линий 35 кВ без тросов принимается коэффициент 2,7; для линий 35 кВ на деревянных опорах с тросами – 3,3; на металлических опорах с тросами – 3,0.

Емкостный ток двухцепной линии может быть определен по формуле:

I_с.2ц.вл = (1,6 ÷ 1,3)
· I_с.вл, А,

где: I_с.вл –
емкостный ток одноцепной ВЛ, А

Увеличение емкостного тока сети за счет
емкости оборудования подстанций может ориентировочно оцениваться для воздушных и
кабельных сетей 6-10 кВ – на 10%, для воздушных сетей 35 кВ – на 12%.

Для кабельных сетей 35 кВ увеличение
емкостного тока за счет оборудования подстанций учитывать не следует.

Недостаточная точность аналитического метода
определения емкостных токов замыкания на землю и напряжений несимметрии
реальных воздушных линий электропередачи определяет применение расчетов только
для предварительной оценки параметров проектируемых сетей, а также перед
прямыми их измерениями.

Справочные данные
по емкостным токам однофазного замыкания на землю кабельных линий

Ниже приведены некоторые данные с каталогов
заводов-изготовителей кабельной продукции и различной литературы.

Завод Южкабель, кабели из сшитого полиэтилена

Кабели из сшитого полиэтилена Nexans

Емкостные токи кабельных линий согласно СТП
09110.20.187-09. Методические указания по заземлению нейтрали сетей 6-35 кВ
через резистор

Таблица Г.1 – Емкостные токи замыкания на землю кабелей с секторными жилами и поясной изоляцией

Сечение, мм2	Ток замыкания на землю, А/км
Кабели 6 кВ	Кабели 10 кВ
16	0,37	0,52
25	0,46	0,62
35	0,52	0,69
50	0,59	0,77
70	0,71	0,90
95	0,82	1,00
120	0,89	1,10
150	1,10	1,30
185	1,20	1,40
240	1,30	1,60
300	1,50	1,80

Таблица Г.2 – Емкостные токи замыкания на землю кабелей с бумажной пропитанной изоляцией

Сечение, мм2	Ток замыкания на землю, А/км
Кабели 20 кВ	Кабели 35 кВ
25	2,0	—
35	2,2	—
50	2,5	—
70	2,8	3,7
95	3,1	4,1
120	3,4	4,4
150	3,7	4,8
185	4,0	5,2

Таблица Г.3 – Емкостные
токи замыкания на землю кабелей с пластмассовой изоляцией

Сечение, мм2	Ток замыкания на землю, А/км
Кабели 6 кВ	Кабели 10 кВ	Кабели 35 кВ
25	0,55	1,90	3,30
35	0,60	2,10	3,60
50	0,65	2,30	3,90
70	0,70	2,60	4,50
95	0,75	2,90	4,80
120	0,85	3,20	5,40
150	0,9	3,40	5,70
185	1,00	3,80	6,30
240	1,00	4,50	6,90
300	—	5,00	7,50
400	—	5,60	8,10
Примечания:1) Три жилы кабелей 6кВ имеют общий металлический экран.2) Каждая жила кабелей 10-35 кВ имеет отдельный металлический экран.

Таблица Г.4 – Емкость кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена

Сечение, мм2	Ток замыкания на землю, А/км
Кабели 6 кВ	Кабели 10 кВ	Кабели 35 кВ
50	0,43	0,72	2,53
70	0,49	0,82	2,86
95	0,55	0,91	3,19
120	0,58	0,97	3,41
150	0,64	1,07	3,74
185	0,70	1,16	4,07
240	0,77	1,29	4,51
300	0,85	1,41	4,95
400	0,94	1,57	5,50
500	1,04	1,73	6,05
630	1,15	1,92	6,70
800	1,28	2,14	7,47

Литература:

1. Справочник по электрическим установкам
   высокого напряжения/ Под ред. И.А. Баумштейна, С.А. Бажанова. – 3-е изд.,
   перераб. И доп. –М.: Энергоатомиздат, 1989.
2. РД 34.20.179. Типовая инструкция по
   компенсации емкостного тока замыкания на землю в электрических сетях 6-35 кВ.
3. СТП 09110.20.187-09. Методические
   указания по заземлению нейтрали сетей 6-35 кВ через резистор.
4. ЗАО “Завод “Южкабель”. Силовые
   кабели среднего и высокого напряжения с изоляцией из сшитого полиэтилена.
5. Кабели силовые с изоляцией из
   сшитого полиэтилена на напряжение 6–35 кВ Nexans.
6. Библиотечка электротехника, вып.
   11(35). Шуин В.А, Гусенков А.В. Защиты от замыканий на землю в электрических
   сетях 6-10 кВ. –М.: НТФ «Энергопрогресс».

Лабораторные работы по разделу Электричество

1. Краткое теоретическое описание

В цепи переменного тока кроме резисторов могут использоваться катушки индуктивности и конденсаторы. Для постоянного тока катушка индуктивности имеет только активное сопротивление, которое обычно невелико (если катушка не содержит большое количество витков). Конденсатор же в цепи постоянного тока представляет «разрыв» (очень большое активное сопротивление). Для переменного тока эти элементы обладают специфическим реактивным сопротивлением, которое зависит как от номиналов деталей, так и от частоты переменного тока, протекающего через катушку и конденсатор.

1.1. Катушка в цепи переменного тока.

Рассмотрим, что происходит в цепи, содержащей резистор и катушку индуктивности. Колебания силы тока, протекающего через катушку:

Основы электротехники выполнение курсовой работы Преобразовать соединение звездой сопротивлений в эквивалентное соединение треугольником сопротивлений

вызывают падение напряжения на концах катушки в соответствии с законом самоиндукции и правилом Ленца:

т.е. колебания напряжения опережают по фазе колебания силы тока на p /2. Произведение w LIm

является амплитудой колебания напряжения:

Произведение циклической частоты на индуктивность называют индуктивным сопротивлением

катушки:

(1)

поэтому связь между амплитудами напряжения и тока на катушке совпадает по форме с законом Ома для участка цепи постоянного тока:

(2)

Как видно из выражения (1), индуктивное сопротивление не является постоянной величиной для данной катушки, а пропорционально частоте переменного тока через катушку. Поэтому амплитуда колебаний силы тока Im

в проводнике с индуктивностьюL при постоянной амплитудеUL напряжения убывает обратно пропорционально частоте переменного тока:

1.2. Конденсатор в цепи переменного тока.

При изменении напряжения на обкладках конденсатора по гармоническому закону:

заряд q

на его обкладках изменяется также по гармоническому закону:

Электрический ток в цепи возникает в результате изменения заряда конденсатора, поэтому колебания силы тока в цепи будут происходить по закону:

Видно, что колебания напряжения на конденсаторе отстают по фазе от колебаний силы тока на p /2. Произведение w CUm

является амплитудой колебаний силы тока:

Аналогично тому, как было сделано с индуктивностью, введем понятие емкостного сопротивления

конденсатора:

(3)

Для конденсатора получаем соотношение, аналогичное закону Ома:

(4)

Формулы (2) и (4) справедливы и для эффективных значений тока и напряжения.

Порядок выполнения работы
Соберите цепь показанную на рисунке 1.
Установите следующие значения параметров:

Генератор – напряжение (эффективное) 100 В, частота 100 Гц;

Конденсатор – рабочее напряжение 400 В, емкость 10 мкФ;

Резистор – рабочая мощность 500 Вт, сопротивление 100 Ом.

Изменяя емкость конденсатора от 5 до 50 мкФ (через 5 мкФ), запишите показания вольтметров (напряжение на конденсаторе и на резисторе).
Рассчитайте эффективное значение токов, текущих в цепи, в зависимости от значения емкости конденсатора (для этого надо напряжение на резисторе разделить на его сопротивление).
Определите значения емкостных сопротивлений конденсатора для соответствующих значений его емкости и сравните их с рассчитанными по формуле (3).
Установите емкость конденсатора 10 мкФ. Изменяя частоту генератора от 20 до 100 Гц через 10 Гц, повторите измерения и расчеты емкостного сопротивления в зависимости от частоты переменного тока.
Соберите цепь показанную на рисунке 2.

Рис.1. Рис.2.

Установите следующие значения параметров:

Генератор – напряжение (эффективное) 100 В, частота 100 Гц;

Катушка — индуктивность 50 мГн;

Резистор – рабочая мощность 500 Вт, сопротивление 100 Ом.

Изменяя индуктивность катушки от 50 до 500 мГн (через 50 мГн), запишите показания вольтметров (напряжение на катушке и на резисторе).
Рассчитайте эффективное значение токов, текущих в цепи, в зависимости от значения индуктивности катушки (для этого надо напряжение на резисторе разделить на его сопротивление).
Определите индуктивные сопротивления катушки для соответствующих значений ее индуктивности и сравните их с рассчитанными по формуле (1).
Установите индуктивность катушки 100 мГн. Изменяя частоту генератора от 20 до 100 Гц через 10 Гц, повторите измерения и расчеты индуктивного сопротивления в зависимости от частоты переменного тока..
Постройте графики зависимостей индуктивного и емкостного сопротивлений от частоты переменного тока.

Фазор

Благодаря фазовым векторам сложный и меняющийся во времени сигнал можно представить в виде комплексного числа (не зависит от времени) и сложного сигнала (зависит от времени). Фазоры делятся на основе А (амплитуды), v (частоты) и θ (фазы). Это приносит большую пользу, ведь частотный коэффициент часто выступает общим для всех компонентов линейной комбинации синусоид. В подобных ситуациях факторы исключают факультативную характеристику и основываются лишь на A и θ.

Советуем изучить Для чего нужен стабилизатор напряжения

К примеру, можно представить A⋅cos (2πνt + θ) просто как комплексную постоянную Aeiθ. Из-за того, что фазовые векторы передаются величиной и углом, наглядно изображаются вектором в плоскости x-y.

Фазор можно рассматривать с позиции вектора, вращающегося вокруг начала координат. Косинусная функция – проекция вектора на ось. Амплитуда выступает модулем вектора. Постоянная фазы – угол, сформированный вектором и осью при t = 0

Защита, реагирующая на наложенный ток.

Для повышения устойчивости функционирования защит от однофазных замыканий на землю, реагирующих на ток замыкания не промышленной частоты, была разработана защита, реагирующая на наложенный ток. Наложенный ток может быть частотой как выше промышленной, так и ниже. Для создания тока повышенной частоты возможно использование нелинейного сопротивления, включенного между нейтралью сети и землёй. Однако данное устройство значительно повышает стоимость таких защит и может снизить надёжность функционирования защиты. Также можно отметить тот факт, что значительная высокочастотная составляющая может присутствовать в токах присоединений и в нормальном режиме. Это в первую очередь относится к сетям, связанным с производствами, имеющими нелинейную нагрузку. В таких случаях описанный способ защиты непригоден. Кроме того, как показывают некоторые исследования, гармоники с частотой 100 Гц появляются почти в 2 раза чаще, чем, например, с частотой 25 Гц и амплитуды их намного больше.

К основным недостаткам защит, реагирующих на наложенный ток частотой ниже промышленной, можно отнести необходимость подключения в нейтрали сети специального устройства для создания контрольного тока, влияние на устойчивость функционирования защиты погрешностей ТТНП, возрастающих при уменьшении рабочей частоты, усложнение схемы первичной коммутации из-за необходимости подключения источника наложенного тока и трудности подключения источника вспомогательного тока при использовании в сети нескольких ДГР, установленных на разных объектах. Также не исключены сложности отстройки от естественных гармонических составляющих при внешних дуговых перемежающихся ОЗЗ, при которых спектр тока зависит от параметров сети и режима заземления её нейтрали, положения точки ОЗЗ в сети.

Защиты на централизованном принципе лишены недостатков индивидуальных защит, таких как ложные срабатывания, связанные с переходными процессами на неповрежденных линиях. В централизованных защитах в основном применяют сравнение амплитудных или действующих значений токов нулевой последовательности. Поврежденный фидер определяется на основе сравнения токов нулевой последовательности по всем присоединениям и выборе присоединения с максимальным током нулевой последовательности. Расчет этих значений может проводиться как в начальный момент времени, то есть, основываясь на переходных величинах замыкания, так и в установившемся режиме. Кроме того, возможно применение высших гармонических составляющих токов нулевой последовательности либо наложенного тока с частотой, отличной от промышленной. Для расширения области применения на подстанциях с большим числом присоединений, возможно введение в такие защиты дополнительной информации, которая позволяет произвести отстройку от действия в некоторых сложных режимах, например, получение информации о напряжении нулевой последовательности с другой секции шин подстанции может повысить чувствительность.

Синхронные и асинхронные электродвигатели

Собственный емкостной ток синхронных и асинхронных двигателей определяется по формуле 6.3 и выражеться в амперах:

где:

• fном. – номинальная частота сети, Гц;
• Сд – емкость фазы статора, Ф;
• Uном. – номинальное напряжение электродвигателя, В.

Емкость фазы статора Сд принимается по данным завода-изготовителя. Если же данные значения отсутствуют, можно воспользоваться следующими приближенными формулами :

для неявнополюсных СД и АД с короткозамкнутым ротором:

где:

• Sном. – номинальная полная мощность электродвигателя, МВА;
• Uном. – номинальное напряжение электродвигателя, кВ.
• для остальных электродвигателей:

где:

• Uном. – номинальное напряжение электродвигателя, В;
• nном. – номинальная частота вращения ротора, об/мин.

Последствия ОЗЗ

Несмотря на преимущества изолированной нейтрали, такой режим работы имеет ряд недостатоков:

1. В зависимости от разветвленности сети емкостной ток может находиться в пределах от 0,1 до 500 ампер. Такая величина тока может представлять опасность для животных и людей, находящихся рядом с местом замыкания, по этой причине данные замыкания нужно выявлять и отключать, так же, как это делается и в сетях с глухозаземленной нейтралью.
2. В большинстве случаев при ОЗЗ возникает дуговое замыкание на землю, которое может носить прерывистый характер. В таком случае, в процессе дугового замыкания возникают перенапряжения, превышающие в 2-4 раза номинальное фазное напряжение. Изоляция в процессе замыкания может не выдержать такие перенапряжения, вследствие чего возможны возникновения пробоя изоляции в любой другой точке сети и тогда замыкание развивается в двойное короткое замыкание на землю.
3. В процессе развития и ликвидации ОЗЗ в трансформаторах напряжения возникает эффект феррорезонанса, что с высокой вероятностью приводит к их преждевременному выходу из строя.

Несмотря на перечисленные недостатки ОЗЗ не требует немедленного ликвидации повреждения. Согласно ПУЭ, при возникновении ОЗЗ возможно эксплуатация сети без отключения аварии в течении 4 часов, которые выделяются на поиск поврежденного участка.

Емкостной делитель напряжения

Два последовательно соединенных конденсатора, имеют значения емкости 10 мкФ и 22 мкФ соответственно. В схеме, напряжение в цепи равно 10В, это напряжение распределяется между обоими конденсаторами.

При последовательном соединении все конденсаторы имеют одинаковый заряд (Q), но напряжение питания (VS) не одинаково для всех конденсаторов.

Напряжение цепи распределяется между конденсаторами в зависимости от значений емкости конденсаторов, т.е. в соотношении V = Q/C.

По этим значениям мы должны рассчитать реактивное сопротивление (XC) каждого конденсатора, используя значения частоты и емкости конденсаторов.

Пример емкостного делителя напряжения №1

Теперь мы рассчитаем распределение напряжения на конденсаторы 10 мкФ и 22 мкФ, которые показаны на картинке выше, которые имеют напряжение питания 10 В с частотой 40 Гц.

Реактивное сопротивление конденсатора 10 мкФ,

X _C1 = 1 / 2πfC1 = 1 / (2 * 3,142 * 40 * 10 * 10-6) = 400 Ом

Реактивное сопротивление конденсатора 22 мкФ,

X _C\2 = 1 / 2πfC2 = 1 / (2 * 3,142 * 40 * 22 * ​​10-6) = 180 Ом

Общее емкостное реактивное сопротивление цепи составляет,

XC = X C1 + X C2 = 400 Ом + 180 Ом = 580 Ом

CT = C1C2 / (C1 + C2) = (10 * 22 * ​​10-12) / (32 * 10-6) = 6,88 мкФ

XCT = 1 / 2πfC T = 1 / (2 * 3,142 * 40 * 6,88 * 10-6) = 580 Ом

Ток в цепи равен,

I = V/X _C = 10 В/580 Ом = 17,2 мА

Теперь падение напряжения на каждом конденсаторе составляет

V _C1 = I * X _C1 = 17,2 мА * 400 Ом = 6,9 В

V _C2 = I * X _C2 = 17,2 мА * 180 Ом = 3,1 В

Пример емкостного делителя напряжения №2

Теперь мы рассчитаем падение напряжения на конденсаторах 10 мкФ и 22 мкФ, которые подключены последовательно и работают с напряжением питания 10 В с частотой 4000 Гц (4 КГц).

Реактивное сопротивление конденсатора 10 мкФ,

X C1 = 1/2πfC1 = 1 / (2 * 3,142 * 4000 * 10 * 10-6) = 4 Ом

Реактивное сопротивление конденсатора 22 мкФ,

XC\2 = 1/2πfC2 = 1 / (2 * 3,142 * 4000 * 22 * ​​10-6) = 1,8 Ом

Общее емкостное реактивное сопротивление цепи составляет,

X_C = X_C1 + X_C2 = 4 Ом + 1,8 Ом = 5,8 Ом

C_T = C1C2/(C1 + C2) = (10 * 22 * ​​10-12) / (32 * 10-6) = 6,88 мкФ

X_CT = 1/2πfC _T = 1 / (2 * 3,142 * 4000 * 6,88 * 10-6) = 5,8 Ом

Ток в цепи равен,

I = V/XCT = 10 В / 5,8 Ом = 1,72 А

Теперь падение напряжения на каждом конденсаторе составляет

VC1 = I * X C1 = 1,72 A * 4 Ом = 6,9 В

VC2 = I * X C2 = 1,72 A * 1,8 Ом = 3,1 В

Из двух приведенных выше примеров мы можем сделать вывод, что конденсатор с более низким значением (10 мкФ) будет заряжаться до более высокого напряжения (6,9 В), а конденсатор с более высоким значением (22 мкФ) будет заряжаться до более низкого уровня напряжения (3,1 В).

Наконец, сумма двух значений падения напряжения на конденсаторах равна напряжению питания (т.е. 6,9 В + 3,1 В = 10 В). Эти значения напряжения одинаковы для всех значений частоты, поскольку падение напряжения не зависит от частоты.

Падение напряжения на двух конденсаторах одинаково в обоих примерах, где частота различается. Частота составляет 40 Гц или 40 кГц, падение напряжения на конденсаторах одинаково в обоих случаях.

Ток, протекающий по цепи, изменяется в зависимости от частоты. Ток будет увеличиваться с увеличением частоты, он составляет 17,2 мА для частоты 40 Гц, но 1,72 А для частоты 4KHZ, то есть ток увеличится почти в 100 раз при увеличении частоты с 4 Гц до 4 Гц.

Наконец, мы можем сказать, что ток, протекающий по цепи, прямо пропорционален частоте (I α f).

Расчет суммарного тока ОЗЗ

При замыкании на землю фазы одной из нескольких ЛЕП, что включенные к общему источнику, суммарный ток в месте замыкания за счет емкостных токов всех ЛЕП можно рассчитать несколькими методами.

Первый метод заключается в использовании удельных емкостей ЛЭП. Этот способ расчета даст наиболее точный результат и является предпочтительным. Удельные емкости ЛЭП можно взять из справочной литературы, или же из технических характеристик кабеля, предоставляемых заводом-изготовителем.

Выражение для определения тока ОЗЗ:

где С∑ – суммарная емкость фазы всех ЛЕП, причем С∑ = Суд l; Суд – удельная емкость фазы сети относительно земли, Ф/км; l – общая длина проводника одной фазы сети.

Компенсация – емкостный ток

Сеть с компенсированной нейтралью. а – схема протекания токов в сети при замыкании фазы на землю. в поврежденной фазе / с 0, в неповрежденных фазах / с.

Компенсация емкостного тока при резонансной или близкой к ней настройке дугогасящеи катушки снижает скорость восстановления напряжения на поврежденной фазе и амплитуду восстанавливающегося напряжения.
 

Компенсация емкостного тока отключена.
 

Компенсация емкостных токов необходима в сетях напряжением 3 – 35 кв с малыми токами замыкания на землю. Сети такого напряжения могут длительно работать при замыкании на землю одной фазы. Величина тока замыкания на землю зависит от емкости ( протяженности) сети и сопротивления в контуре замыкания.
 

Компенсация емкостного тока осуществляется автоматически за счет подачи в цепь ячейки напряжения обратной полярности с вращаемого мотором реохорда. При таком способе компенсации предполагается, что при небольших изменениях напряжения на ячейке сила емкостного тока пропорциональна приложенному к ячейке напряжению.
 

Компенсация емкостных токов уменьшает ток через тело, является важным средством повышения безопасности в электроустановках.
 

Компенсация емкостного тока в реле Л / 2 осуществляется путем моделирования емкостного тока обратной последовательности и суммирования сигнала, пропорционального этому току, с сигналом, пропорциональным току обратной последовательности. Моделирование емкостного тока и введение компенсации при этом осуществляются в СФ на выходах ФНОП.
 

Компенсация емкостного тока замыкания на землю при помощи индуктивности дросселей тем более эффективна, чем меньше активное сопротивление цепи дросселей, для чего применен конденсатор С емкостью 2 мкф. Кроме того, конденсатор С служит для снижения величины переменного тока, проходящего через реле Р и искажающего тем самым характеристики защиты.
 

Схема защиты электродвигателя мощностью до 3000 кет при наличии кабельной вставки.

Компенсация емкостного тока замыкания на землю при помощи дугогасящих аппаратов должна применяться при токах замыкания на землю более: 10 а – в сетях напряжением 35 кв; 15 а – в сетях напряжением 15 – 20 кв; 30 и 20 а – соответственно в сетях напряжением 6 и 10 кв; 5 а – в схемах напряжением 6 – 20 кв блоков генератор – трансформатор.
 

Тумблер компенсация емкостного тока служит для частичного компенсирования емкостного тока, проходящего через ячейку.
 

Для компенсации емкостного тока на стороне высокого напряжения могут быть применены дугога-сящие катушки или специально изготовленные дроссели с изоляцией, соответствующей испытательному напряжению.
 

Для компенсации емкостного тока на стороне высокого напряжения могут быть применены дугогасящие катушки или специально изготовленные дроссели с изоляцией, соответствующей испытательному напряжению. Для компенсации на стороне низкогй напряжения могут быть применены реакторы ( в том числе и – бетонные), а также специально изготовленные дроссели.
 

Для компенсации емкостного тока на стороне высокого напряжения могут быть применены дугогасящие катушки, а на стороне низкого напряжения – силовые реакторы. Рекомендуется применение резонансных испытательных трансформаторов с большим током намагничивания. Большой ток намагничивания, компенсирующий ток объекта, обеспечивается наличием воздушного зазора в магните проводе. Изменением этого зазора и ( или) изменением числа витков обмотки производится регулировка тока компенсации.
 

Тумблер компенсация емкостного тока служит для частичного компенсирования емкостного тока, проходящего через ячейку.
 

Компенсационные меры защиты

Из-за распределённой по воздушным и кабельным линиям электропередач ёмкости, при ОЗЗ в месте повреждения протекает ёмкостный ток. В наиболее тяжелых случаях, возможно возникновение электрической дуги, горение которой может приводить к переходу ОЗЗ в двух- или трёхфазное замыкание и отключению линии релейной защитой. Вследствие этого потребитель электроэнергии может временно лишиться электроснабжения.

В соответствии с положениями ПУЭ в нормальных условиях работы сети должны предприниматься специальные меры защиты от возможного пробоя на землю. Для предотвращения возникновения дуги и уменьшения емкостных токов применяют компенсацию емкостных токов. Значения емкостных токов, при превышении которых требуется компенсация согласно ПУЭ и ПТЭ, приведены табл. 1.

Таблица 1 – Значения токов требующие компенсации

Напряжение сети, кВ	6	10	20	35
Емкостный ток, А	30	20	15	10

При более низких уровнях токов считается, что дуга не загорается, или гаснет самостоятельно, применение компенсации в этом случае не обязательно.

Конструкция ДГР

Конструктивно ДГР близка к масляным трансформаторам: бак, заполненный трансформаторным маслом, в который помещена магнитная система с обмоткой. Сама магнитная система представляет собой регулируемую катушку индуктивности.

В настоящее время эксплуатируются различные виды ДГР, которые могут создаваться под индивидуальные условия эксплуатации, не требующие специальных настроек или изготавливаться с возможностью регулировки. В связи с этим различаются следующие конструкции магнитопровода:

• с распределенным воздушным зазором;
• плунжерного типа;
• с подмагничиванием.

В ДГР имеющих магнитопровод с распределенным воздушным зазором, регулирование может отсутствовать вовсе или осуществляется за счет переключения ответвления для ступенчатого регулирования сопротивления.

В ДГР плунжерного типа имеет магнитную систему с перемещающимися стержнями, которые плавно регулируют воздушный зазор внутри обмотки. Стержни перемещаются с помощью электропривода, что обеспечивает плавное регулирование сопротивления реактора. ДГР с подмагничиванием магнитопровода постоянным током работает по принципу магнитного усилителя. При подмагничивании магнитопровода изменяются его магнитное сопротивление и, соответственно, индуктивное сопротивление реактора.

Для отстройки индуктивности ДГР оснащаются системами управления. По конструкции систем регулирования их можно разделить на:

1. ДГР с ручным переключением числа работающих витков. Этот процесс не только трудоемкий, но и требует снятия напряжения с реактора;
2. ДГР с приводом, работающим автоматически под нагрузкой сети;
3. ДГР не имеющие возможности регулирования индуктивности системой управления не оснащаются.

Современные конструкции дугогасящих реакторов в управлении используют микропроцессорные технологии, облегчающие возможности эксплуатации предоставлением обслуживающему персоналу расширенной информации по статистике замыканий, поиску повреждений и другим полезным функциям.